1.2 實驗儀器

ZNN-D6B六速旋轉黏度計，青島恒泰機電設備有限公司；dIFT雙通道動態界麵張力儀，芬蘭Kibron公司；XSY-3高溫高壓相對滲透率係統，南通華興石油儀器有限公司。

1.3 驅油劑的製備

準備3份500ml的去離子水或自來水，分別加入基礎驅油劑SS、單萜萜C0.5g和CDEA2.5g，在30℃條件下攪拌均勻，得到乳白色不透明的單萜萜類非超低界麵張力驅油劑（CCAO）；加入基礎驅油劑SS和單萜萜C0.5g等，在30℃條件攪拌均勻，得到透明的單萜萜類非超低界麵張力驅油劑（CAO）；加入FHQ-I 2.5g，在30℃條件攪拌均勻，得到透明的低界麵張力FHQ-I驅油劑。

2 驅油劑性能評價

2.1 界麵張力評價

將配製好的CAO、CCAO和FHQ-I溶液在25℃條件下，以標準煤油作為低密度相，按照石油行業標準SY/T53702018《表麵及界麵張力測定方法》測定其界麵張力值，連續測量3次並取其平均值，結果見表1。界麵張力測試條件為T=25℃，15000mg/L標準模擬地層水。

由表1的結果可知，CAO界麵張力最大，CCAO和FHQ-I依次降低1個數量級。在CAO中加入CDEA複配成CCAO後，複合驅油劑界麵張力由1.13mN/m下降至1.72×10^-1mN/m，下降了1個數量級，說明添加的CDEA產生了正向作用。

2.2 配伍性評價

將CAO、CCAO和FHQ-I分別與模擬地層水按一定比例混合，設置的比例為2:8、4:6、6:4和8:2，觀察其配伍情況，結果見表2。從表2可以看出，3種複合驅油劑與地層水在多種混合比例下均保持均勻無沉澱，說明配伍性良好，可以進一步對其進行評價。

2.3 降黏效果評價

將CAO、CCAO和FHQ-I分別與現場采集的黏度約為27mPa·s的原油進行混合，配置成200ml混合溶液，用六速旋轉黏度計在200r/min的條件下，對水油比分別為20%、30%、50%和80%的混合溶液的黏度進行測量，結果如表3和圖1所示。

由表3和圖1的實驗結果可以看出，CAO和CCAO降黏效果隨驅油劑溶液比例的上升而提高，降黏效果與界麵張力成正比；FHQ-I驅油劑降黏效果隨驅油劑比例的上升先降後升，水油比為30%～40%時出現反向點，黏度達到最高後開始下降。

這也解釋了在實踐中，部分使用超低界麵張力滲吸劑的區塊，由於注入的滲吸劑與地層中原油的水油比過低，使得地層流體形成油包水，乳液黏度上升，滲透率下降，原油難以從孔隙中流出，導致采收率未能提升甚至還有下降。而非超低界麵驅油劑不存在這樣的問題，隨著水油比的上升，黏度不斷下降，水油比20%時流體黏度即可降低到5mPa·s，達到低黏原油範疇；當水油比達到50%以上後，黏度降至2.5mPa·s，CAO和CCAO降黏率均達到90%以上，水油比達到80%時，CAO和CCAO降黏率分別達到94.45%和92.59%，原油黏度達到接近地層水的黏度（1.0～1.2mPa·s）。

2.4 破乳效果評價

取一定量的CAO、CCAO或FHQ-I以及約35%的原油分別和65%的模擬地層水置於500ml燒杯中，將燒杯放入30℃六速攪拌器中，以200r/min的速度恒溫攪拌20min，使其完全乳化，破乳效果如圖2所示。  

將混合好的乳化原油，在模擬井場儲油罐常見的破乳條件（30℃）下恒溫靜置，自然沉降，記錄破乳時間t和破乳後水線刻度。按照破乳率=破乳後水溶液體積（V1）/油水初始體積（V0），計算破乳率，結果見表4。

表4 不同複合驅油劑的破乳時間和破乳率

從表4可以看出，3種複合驅油劑均能夠將原油乳化，但在破乳階段，CAO和CCAO能夠正常破乳，而FHQ-I放置7天仍未破乳，其中CCAO的破乳率最高，達到約98%。同時，通過圖2可以看到，CAO水中懸浮少量乳化原油液珠，進一步說明了其未完全破乳；而CCAO水中幾乎無懸浮液珠，說明其破乳效率高；FHQ-I中未見到水層，符合原油在低界麵張力影響下，降低油水界麵張力形成穩定乳液，無法自行破乳，如果破乳必須在後期加入對應的破乳劑或其他技術手段，這給產出液油水分離等增加了難度，而非超低表麵活性類驅油劑則不存在此類問題。